王運練 胡洪林 謝金剛 張國良
（沙鋼集團有限公司）
摘 要：本文主要闡述了沙鋼2號高爐因冷風系統(tǒng)故障非計劃休風58.7h的爐況恢復實踐情況。通過科學制定爐內(nèi)外復風方案，并精心組織高爐操作，復風后24h恢復全風全氧，復風后第4天日產(chǎn)量實績達到6607t，焦比（含焦?。┖腿剂媳确謩e降到385kg/t和530kg/t以下，實現(xiàn)了快速恢復爐況、快速達產(chǎn)達標的預期目標。
關鍵詞：非計劃休風 復風 快速恢復 達產(chǎn)達標
1 前言
沙鋼2號高爐（2680m3）于2004年9月18日建成投產(chǎn)，第二代爐齡于2012年11月3日大修結(jié)束開爐。第二代爐齡開爐至今，爐役已處于中后期。高爐設有28個風口，2個鐵口，出鐵方式為輪流出鐵，4座熱風爐，其中2號熱風爐在大修，送風方式為兩燒一送。第一代爐役熱風爐未進行大修，熱風爐設備使用年限已達16年。于2020年4月12日10:08因冷風管道補償器故障造成高爐斷風事故，高爐未加休風料緊急休風，截止4月14日20:50復風，累計非計劃休風58.7h。休風前，高爐爐況穩(wěn)定順行良好，爐缸熱量均勻、充沛，產(chǎn)量和各項指標完成較好，利用系數(shù)基本穩(wěn)定在2.60t/(m3·d)以上水平。休風后，通過科學制定爐內(nèi)外復風方案，并精心組織高爐操作，復風后24h恢復全風全氧，復風后第4天日產(chǎn)量實績達到6607t，焦比（含焦?。┖腿剂媳确謩e降到385kg/t和530kg/t以下，實現(xiàn)了快速恢復爐況、快速達產(chǎn)達標的預期目標。
2 復風后高爐采取的措施
2.1 合理調(diào)整焦炭負荷
考慮到休風前未加入休風料，休風時間較長，爐缸熱量損失較多，高爐復風上料后采取集中加入8車58.4t凈焦和4t硅石，提高料柱透氣性。復風后爐溫下行趨勢明顯，鐵水物理熱持續(xù)下降到1420℃以下，渣鐵流動性轉(zhuǎn)差，水渣顏色變黑。于第8批料再次加入4車29.2t凈焦和2t硅石提溫，效果仍不理想，爐溫持續(xù)下行趨勢。在第39批料開始每10批加入循環(huán)焦，共計加入73.5t焦炭和5t硅石。凈焦下達后，爐溫上行，鐵水含硅量最高達到1.22%，物理熱上至1505℃，渣鐵流動性好轉(zhuǎn)，爐況趨于正常。
2.2 優(yōu)化裝料制度
4月15日復風后，前期爐內(nèi)控壓差操作，風量穩(wěn)定在3800m3/min，整體料速偏慢，氣流不順，在第17批料調(diào)整矩陣，焦炭矩陣由1#調(diào)整為2#，疏導中心氣流，4月16日在第17批料再次調(diào)整矩陣為5#疏導邊緣，穩(wěn)定氣流分布。在兩次矩陣調(diào)整之后，爐內(nèi)氣流分布趨于穩(wěn)定，料速較為順暢，強度逐漸起來。在恢復爐況過程中，及時調(diào)整布料制度，對于爐況的快速恢復與穩(wěn)定有著較大的促進作用。
2.3 優(yōu)化造渣制度
為了改善送風后的渣鐵流動性，在高爐復風配料上適當提高爐渣鎂鋁比至0.55~0.6，同時下調(diào)高爐爐渣二元堿度R2=1.10±0.02，確保送風初期良好的渣鐵流動性。
2.4 優(yōu)化風口布局及送風方案
考慮到休風前少量殘留物和復風期間爐腹部位少量產(chǎn)生的渣鐵可能聚集在爐缸下部，溫度較低，因此初期采用堵部分風口送風，復風時選擇西場鐵口為主，東場鐵口為輔。送風時盡量選擇西場鐵口上方風口送風，初始送風風口數(shù)24個，其余4個風口全部用花盆封堵嚴。本次堵風口選擇熱風圍管三岔口下方及對側(cè)，即高爐南北兩側(cè)，對稱堵風口，遠離鐵口區(qū)域。后續(xù)開風口的次序、時機視送風后的爐況而定。
高爐復風后，前期風量恢復尚可，3h風量達到3720m3/min。根據(jù)捅風口的三個原則：一是渣鐵能順利排放出來；二是所開風口明亮，風口工作狀況好；三是西場鐵口能順利打開，流出渣鐵正常且風口明亮。分別于15日2:35捅開6#風口，9:10捅開22號風口，13:36捅開8#風口，16:45時捅開20#風口。風口全開后風量逐步加至4500m3/min左右，料速均勻，氣流分布趨于穩(wěn)定。
2.5 優(yōu)化爐前作業(yè)方案
確定西場鐵口作為先開鐵口，提前做好準備工作，提前在西場主溝內(nèi)鋪上一層10cm的焦粉層，焦粉上面澆筑10cm的鐵溝料，并優(yōu)化傳統(tǒng)旱溝作業(yè)方式，采取半旱溝方式，以方便于爐前清理主溝，降低爐前工勞動強度。
送風后第一爐開口，送風時間大于1.5h或理論鐵量大于100t即組織出鐵?？紤]送風前期出鐵，爐溫較低，開口時，選用大鉆頭開口，增加送風初期的出鐵量，減少低溫渣鐵在爐內(nèi)的停留時間，保證爐況恢復前期的爐缸狀態(tài)。
復風復產(chǎn)期間，抽調(diào)分廠、車間其他爐座爐前骨干力量，組成三班爐前保產(chǎn)工作小組，每一個小組都明確一名中層領導擔任組長，帶領廣大爐前工奮力搶抓爐前冷渣冷鐵清理、反復疏通渣鐵流動通道，做到東、西兩個鐵口交替出鐵，及時排凈爐缸冷渣冷鐵，為爐內(nèi)快速恢復爐況創(chuàng)造良好的操作條件。
3. 總結(jié)
（1）選擇適宜的焦炭負荷。在高爐長時間非計劃休風復風過程中，既要保證渣鐵物理熱迅速恢復，也要避免因爐溫過高而影響渣鐵流動性，影響高爐爐況恢復進程。通過本次高爐復風恢復實踐，筆者認為，2680m3級高爐在未加休風料緊急休風48~72h之間，復風前期按照減輕焦炭負荷20%~25%較為適宜。
（2）不失時機的加風保證足夠鼓風動能。在高爐長時間非計劃休風復風前期渣鐵流動性尚可的情況下，要盡可能恢復正常風量，保持足夠的鼓風動能，爭取輕負荷料盡早下達，掌握爐況恢復主動權(quán)。通過本次高爐復風恢復實踐，筆者認為，在復風24h前恢復正常風量是快速恢復爐況的關鍵所在。
（3）選擇適宜的造渣制度和裝料制度。在高爐長時間非計劃休風復風初期，適當提高爐渣鎂鋁比到0.55~0.60，下調(diào)爐渣堿度R2=1.10±0.02，并及時調(diào)整高爐裝料制度，合理疏導中心氣流和穩(wěn)定邊緣氣流，對于爐況的快速恢復與穩(wěn)定有著較大的促進作用。
（4）及時排放冷渣冷鐵。在本次高爐復風過程中，提前優(yōu)化傳統(tǒng)旱溝作業(yè)方式，采取半旱溝方式，并組織大量技術骨干人員在現(xiàn)場保產(chǎn)護航，奮力搶抓爐前冷渣冷鐵清理、反復疏通渣鐵流動通道，做到東、西兩個鐵口交替出鐵，及時排凈爐缸冷渣冷鐵，是本次復風實現(xiàn)快速恢復爐況、快速達產(chǎn)達標的重要保障。
