為充分利用鐵水熱量，冶金企業(yè)通過向鐵水加入各類保溫劑，如碳化稻殼、粉煤灰和復合保溫劑等，明顯減少了鐵水溫降，滿足了煉鋼對鐵水溫度的要求。

碳化稻殼是稻殼經(jīng)過預熱至著火點溫度以下，使其在碳化爐內(nèi)碳化而獲得的含碳量較高的黑色閃光的顆粒狀粗粉，它含有較高的碳和二氧化硅，成本低、活性高、透氣好，廣泛應用于冶金熔液的保溫領(lǐng)域，由于生產(chǎn)成本上升和冶金企業(yè)采購價格不斷下降等原因，目前碳化稻殼的質(zhì)量波動明顯變大，能滿足鋼鐵企業(yè)的需要。

很多鋼鐵企業(yè)如鞍鋼都擁有煉焦生產(chǎn)線，副產(chǎn)物中有大量的干熄焦除塵灰，目前多數(shù)企業(yè)將其替代煤粉噴入高爐。但替代比例有限，不能將干熄焦除塵灰完全消納，以鞍鋼為例，目前干熄焦除塵灰的富余量約為150t/d。干熄焦除塵灰表面活性高，在高溫下極易自燃，因此長時間堆放存在諸多隱患，必須盡快處理或應用。

鞍鋼副產(chǎn)干熄焦除塵灰的含碳量約84％-87％，SiO₂含量約55.6%，A₂lO₃含量約31.19%。其加入鐵水后可形成酸性渣與鐵水表面的高爐渣充分浸潤，形成粉狀層與燒結(jié)層，具有一定的保溫潛力。

通過干熄焦除塵灰的制塊試驗、定試驗和工業(yè)試驗，綜合分析了干熄焦除塵灰作鐵水保溫劑的各項性能，并同碳化稻殼、復合鐵水保溫劑等進行了對比，以驗證干熄焦除塵灰作為鐵水保溫劑的技術(shù)可行性。

干熄焦除塵灰具有粒度細、與粘結(jié)劑浸潤性差和成球難度大等特點，因此必須將其制成具有一定強度的塊狀物，以滿足鐵水保溫工藝中鐵水保溫劑、揚塵治理等的需要。

干熄焦除塵灰取自鞍鋼煉焦總廠二煉焦工區(qū)，其粒度組成和化學分析見表1和表2。

干熄焦除塵灰分散性強，與粘結(jié)劑浸潤性差，因此選用模數(shù)為2.4的鈉水玻璃作為粘結(jié)劑，壓球試驗配比見表3。

先稱取適量鈉水玻璃置于空燒杯中，加入干熄焦除塵灰充分混勻，然后加蓋消化5min。再以≥25MPa的壓力進行壓塊，壓力保持20-30s，得到濕干熄焦除塵灰壓塊。將其放入干燥箱內(nèi)，在107℃下烘烤7-8h，即為壓塊成品，再分別檢測其1m落下強度和2m落下強度。

落下強度定義：干熄焦除塵灰壓塊試樣經(jīng)規(guī)定的高度自由落下試驗后，出現(xiàn)破裂時的次數(shù)，其數(shù)值為一組試樣中所有試樣測定值的算術(shù)平均值。

鈉水玻璃配比對壓塊強度有明顯影響，隨著粘結(jié)劑用量提高，其表面平整度明顯改善(圖1)，強度迅速增加(表4)，表4為成品干熄焦壓塊落下強度試驗結(jié)果。

當粘結(jié)劑配入比例為10％時，1m落下強度和2m落下強度均較好，可滿足煉鐵加料工藝要求，粘結(jié)劑配入量為8％和6％時，落下強度較低，難以滿足煉鐵加料工藝要求。

干熄焦除塵灰、碳化稻殼的保溫性能并無標準量化測定方案，結(jié)合現(xiàn)場實際使用條件，以試驗高溫鋼錠冒口作為干熄焦除塵灰保溫測定條件，進行干熄焦除塵灰與碳化稻殼的保溫性能對比試驗。

干熄焦除塵灰取自煉焦總廠二煉焦工區(qū)，碳化稻殼取自鞍鋼不同工區(qū)，分別命名為1、2、3和4號。

試驗鋼錠模冒口磚為稍口型，大口規(guī)格為Φ150×145mm，小口規(guī)格為Φ135×145mm。

按照保溫劑加入深度計算冒口加料體積，分別計算各種保溫劑加入重量。

分別開展了未加保溫劑、使用碳化稻殼作保溫劑和以干熄焦除塵灰為保溫劑的鋼錠降溫曲線測定試驗，環(huán)境溫度為17℃。

將加入保溫劑后的鑄錠在1000－700℃間的降溫速度進行計算，結(jié)果見圖2。由圖2可知，加入不同保溫劑后的鑄錠在1000－700℃間的均降溫速率基本接近，證明了試驗條件下干熄焦除塵灰的保溫能力與碳化稻殼相當，具備替代碳化稻殼作鐵水保溫劑的可行性。

在鞍鋼煉鐵總廠、煉鋼總廠開展干熄焦除塵灰替代碳化稻殼作鐵水保溫劑的工業(yè)試驗，考察干熄焦除塵灰的實際保溫能力和對鐵水[S]的影響。

干熄焦除塵灰來自鞍鋼煉焦總廠，成分見表5，碳化稻殼、復合保溫劑成分見表6。

將已完成干燥的粉末狀干熄焦除塵灰或塊狀干熄焦除塵灰直接用編織袋封裝，即為鐵水保溫劑成品。每袋10kg，含水率為0.41%。然后將裝袋的干熄焦除塵灰運到11高爐平臺。在出鐵開始前對空鐵水罐進行紅外照相，并記錄時間。然后開始兌鐵水，在鐵水罐兌滿后將3袋干熄焦除塵灰放入鐵水表面即可。待出鐵結(jié)束后，由機車將鐵水罐正常運往煉鋼。鐵水罐到站后，對鐵水罐進行測溫、取樣，并記錄鐵水[S]含量等相關(guān)信息。

試驗過程中，干熄焦除塵灰保溫劑在加入鐵水時比較平穩(wěn)，未出現(xiàn)明顯火焰燃燒和冒氣等現(xiàn)象，覆蓋延展性與碳化稻殼、復合鐵水保溫劑相當，在鐵水罐運輸過程中通過鐵水震蕩即可實現(xiàn)表面全覆蓋。而加入復合鐵水保溫劑的鐵水罐表面有明顯的冒氣現(xiàn)象，而且鐵水表面明顯發(fā)亮區(qū)域較加入干熄焦除塵灰的多。

鐵水罐進入鋼廠區(qū)域時觀察鐵水表面覆蓋情況，發(fā)現(xiàn)保溫劑整體覆蓋情況較好，與未添加干熄焦除塵灰的鐵水罐相比，表面渣層明顯發(fā)亮區(qū)域相對較少，進一步證明了干熄焦除塵灰的覆蓋延展性和保溫效果。經(jīng)統(tǒng)計，試驗期間鐵水罐未出現(xiàn)表面明顯結(jié)殼、罐口粘渣等影響鐵水罐運行的問題。

3.2.1總體分析

工業(yè)試驗期間，55個試驗罐各類保溫劑性能對比分析結(jié)果見表7，試驗鐵水罐平均鐵水量為93平均鐵水罐皮重為67.61t。

由表7可知，在加入量相同條件下干熄焦除塵灰保溫劑的保溫效果與碳化稻殼接近，明顯高于復合保溫劑。

3.2.2鐵水運輸時間與平均降溫速率的關(guān)系

隨著鐵水運輸時間的增加，鐵水平均降溫速率呈明顯下降趨勢，規(guī)律性比較明顯。其原因在于，鐵水在受鐵過程中的溫降最大，約占鐵水總溫降的60％以上，其中鐵水罐蓄熱過程約占總溫降的40％，而運輸過程溫降幅度相對較小，約占鐵水總溫降的15％－25％。因此，隨著運輸時間的增加，鐵水溫降呈明顯下降趨勢，鐵水平均溫降速率同樣呈下降趨勢。

3.2.3干熄焦除塵灰作保溫劑對鐵水[S]的影響

(１)理論計算結(jié)果

按干熄焦除塵灰w(S)＝0.75%，復合保溫劑w(S)＝0.19%，碳化稻殼w(S)＝4.03，加入量30kg，鐵水量93.18t計算，干熄焦除塵灰、復合保溫劑和碳化稻殼作為保溫劑加入鐵水的理論S增量分別為：

（30×0.75%）÷93180＝2.41×10^－6

（30×0.19%）÷93180＝0.61×10^－6

（30×4.03%）÷93180＝12.97×10^－6

因此，碳化稻殼作鐵水保溫劑時鐵水w(S)理論增量為0.0013%，若按煉鋼鐵水基準[S]控指標0.040%計算，鐵水w(S)理論增加比例為3.25%。

同理，干熄焦除塵灰作鐵水保溫劑時鐵水w(S)理論增量為0.00024%，鐵水w(S)理論增加比例0.60％，復合保溫劑作鐵水保溫劑時鐵水w(S)理論增量為0.00006％，鐵水w(S)理論增加比例0.15%。

(２)實際工業(yè)試驗結(jié)果

經(jīng)統(tǒng)計，工業(yè)試驗期間試驗鐵水平均w(S)＝0.036%，在加入量保持30kg/罐的情況下，低于煉鋼總廠鐵水基準[S]控制指標0.040％，滿足煉鋼鐵水[S]要求，證明了試驗條件下以干熄焦除塵灰作保溫劑對鐵水[S]未造成影響。

3.2.4干熄焦除塵灰作保溫劑對鐵水罐罐態(tài)的影響

試驗期間鐵水罐未出現(xiàn)粘罐、凝蓋等異常情況，說明干熄焦除塵灰作保溫劑對鐵水罐罐態(tài)保持良好有積極作用。

而復合保溫劑在使用后容易造成鐵水罐粘罐、凝蓋等異常情況，冬季尤為明顯，經(jīng)統(tǒng)計，2017年7月31日至8月6日共發(fā)生鐵水罐凝蓋等現(xiàn)象共20次，平均不良罐數(shù)約3罐/d，因此，干熄焦除塵灰作鐵水保溫劑可在一定程度上避免不良罐態(tài)的發(fā)生，保證生產(chǎn)順行，同時節(jié)約大量鐵水罐維護費用和臨時檢修費用。

綜合以上研究結(jié)果，可得出以下結(jié)論:

(1)當粘結(jié)劑配入比例為10％時可將干熄焦制成塊狀，表面質(zhì)量較好，1m落下強度和2m落下強度≥20次，可滿足煉鐵加料工藝要求。

(2)干熄焦除塵灰作鐵水保溫劑時未對鐵水[S]造成明顯影響，保溫效果與碳化稻殼相當，優(yōu)于復合保溫劑。

(3)干熄焦除塵灰作鐵水保溫劑時可與高爐渣形成緊密保溫層，同時改善鐵水罐表面結(jié)殼等問題，可避免不良罐態(tài)的發(fā)生，保證生產(chǎn)順行，節(jié)約鐵水罐維護費用和臨時檢修費用。

(4)相比碳化稻殼和復合鐵水保溫劑，干熄焦除塵灰直接來源于鞍鋼煉焦總廠，成本低，成分穩(wěn)定，質(zhì)量穩(wěn)定、可靠，不會受產(chǎn)品成本、原料來源等其它因素干擾，在產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定性上具有明顯優(yōu)勢，應用前景廣闊。