鈦合金因其優(yōu)異的綜合力學(xué)性能, 在航空航天、兵器裝備、海洋工程、石油化工和醫(yī)療健康等領(lǐng)域的應(yīng)用日益廣泛。鍛造是獲得各種性能優(yōu)異的鈦合金產(chǎn)品的主要手段。隨著對(duì)鈦合金材料的使用要求不斷提高, 其高合金化、變形抗力大、鍛造窗口窄和鍛透性差等特性對(duì)鍛造工藝及變形過程控制均提出了更高的要求。對(duì)于難變形鈦合金, 生產(chǎn)過程中易產(chǎn)生多種鍛造缺陷, 給生產(chǎn)效率、成材率和產(chǎn)品質(zhì)量等帶來較大影響, 嚴(yán)重時(shí)可導(dǎo)致產(chǎn)品報(bào)廢。鑒于此， 對(duì)公司曾經(jīng)發(fā)生的難變形鈦合金鍛造缺陷實(shí)例及相應(yīng)的鍛造工藝過程控制和優(yōu)化改進(jìn)等展開分析討論和實(shí)踐驗(yàn)證, 以不斷提升公司難變形鈦合金的鍛造水平和產(chǎn)品質(zhì)量, 并為行業(yè)存在的難變形鈦合金鍛造缺陷解決及預(yù)防提供一定的參考和幫助。
1鍛造缺陷描述 1. 1 開裂缺陷 開裂是鈦合金鍛造中比較常見的一種缺陷, 開裂形式多樣, 危害嚴(yán)重。航空發(fā)動(dòng)機(jī)用Ti3Al 和Ti2AlNb等金屬間化合物以及IMI834、T9S和高氧TC4等難變形鈦合金牌號(hào), 在鍛造過程中極易發(fā)生開裂且裂紋較難清除, 部分塑性差的合金還存在邊打磨邊開裂的現(xiàn)象, 嚴(yán)重影響生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質(zhì)量。 某民用3t 級(jí)T9S 鈦合金板坯第1 火1150℃一鐓一拔后, 在第2 火1100 ℃打扁方拔長時(shí)側(cè)面發(fā)生多處橫向開裂, 裂口較長較寬, 見圖1a。某高氧含量TC4 鈦合金(O含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) 接近0. 20%) 在2000t 快鍛機(jī)開坯、鍛造至Φ100 mm 后轉(zhuǎn)5t 電液錘多火次打四方、倒棱拔長并滾圓成形至Φ65 mm棒材, 在鋸切面發(fā)現(xiàn)嚴(yán)重內(nèi)裂, 裂紋較寬較深, 呈不規(guī)則“十” 字形, 具體形貌見圖1b。1. 2 心部粗晶 某α+β鈦合金Φ300mm 以上大規(guī)格棒材在2000t 快鍛機(jī)經(jīng)多火次鐓拔、拔長和滾圓成形后,鍛態(tài)低倍檢查發(fā)現(xiàn)四周晶粒細(xì)小, 為模糊晶, 心部晶粒粗大, 呈半清晰晶, 粗細(xì)晶粒區(qū)存在明顯界限,見圖2a。某航空用Ti6246 鈦合金Φ150 mm 棒材,其探傷要求按AA 級(jí)驗(yàn)收, 坯料經(jīng)多火次鐓拔改鍛、打扁方、銑削后超聲探傷監(jiān)控, 心部雜波為Φ1.2(+5~+7)dB, 邊部雜波Φ1.2(-10~-6)dB, 心部晶粒異常粗大, 且按照傳統(tǒng)打四方、倒八方拔長方式增加火次, 心部粗晶不僅難以消除, 反而越來越嚴(yán)重, 見圖2b。1. 3 細(xì)晶亮帶 為得到均勻細(xì)化的等軸β 晶粒, 某新型近β 鈦合金試驗(yàn)料在2000t 快鍛機(jī)完成單相區(qū)1120℃ 開坯, 并逐火次以20~50℃ 降低至850℃, 進(jìn)行鐓粗、打扁方鍛造工藝, 發(fā)現(xiàn)晶粒逐漸細(xì)化, 除局部點(diǎn)狀偏析夾雜外, 并無異常。但鍛造成形前, 低倍檢查發(fā)現(xiàn)異常, 升溫到930℃多火次返修, 心部異常仍存在。由圖3a 可看出: 邊部晶粒正常, 呈半清晰晶、大小均勻性尚可; 而心部異常, 存在明顯亮帶區(qū)域, 且范圍較大、界限清晰。將邊部正常和心部異常部位, 即圖3a 中方框標(biāo)識(shí)A 和B 處取試樣進(jìn)行顯微組織檢查, 邊部晶粒尺寸約50~50 μm,均勻性略差, 但彎曲狀β 晶界清晰可辨; 心部晶粒細(xì)小, 未見晶界存在, 見圖3b 和圖3c。后期返修結(jié)果證實(shí), 該細(xì)晶亮帶比較頑固, 較難返修成功。1. 4 變形流線明顯 某亞穩(wěn)β 鈦合金棒坯, 在2000t 快鍛機(jī)完成單相區(qū)3 火次鐓拔鍛造(打四方、倒棱拔長), 進(jìn)行低倍監(jiān)控時(shí)發(fā)現(xiàn)存在清晰的變形流線, 詳見圖4。由圖4 可以看出, 該鈦合金坯料四面呈近似半圓弧形對(duì)稱壓入坯料內(nèi)部, 宏觀低倍組織沿四方對(duì)角線呈清晰的不規(guī)則“十” 字形, 且“十” 字形內(nèi)纖維狀花紋組織明顯。1. 5 陰陽面 某四方鈦合金坯料鍛造過程中, 長度方向上走料不均勻, 一面走料快, 相對(duì)一面走料慢。鍛造結(jié)束后, 坯料長度方向不一致, 側(cè)面呈梯形, 長度差可達(dá)總長度的10%~20%, 詳見圖5。發(fā)現(xiàn)陰陽面后, 將坯料立起鐓粗約20%并拔長修整, 可以一定程度上減輕長度差異, 但效果并不理想, 坯料陰陽面不能完全消除。如果最后一火成形發(fā)生該類缺陷,有可能因?yàn)檩^短一面長度不夠而導(dǎo)致產(chǎn)品報(bào)廢。2鍛造缺陷產(chǎn)生原因分析 2. 1 開裂原因分析 1. 1 節(jié)所述Ti3Al 和Ti2AlNb 等鈦合金牌號(hào)屬于難變形鈦金屬間化合物, 含有質(zhì)量分?jǐn)?shù)為13%以上的Al、25%以上的Nb, 以及少量其他合金元素, 高合金化使得材料的塑性差。此外, 鍛造過程中坯料表面溫降及氧化也是導(dǎo)致其嚴(yán)重脆性開裂的主要原因, 裂紋較深且較難清除, 存在遺傳性特點(diǎn), 多火次連續(xù)開裂。圖1a 為某T9S 鈦合金爐號(hào), 其化學(xué)成分配比為Ti-8. 1Al-1. 2V-0. 25Fe-0. 22Si-0. 12O,合金成分中Al 含量高達(dá)8. 1% (質(zhì)量分?jǐn)?shù)), 先天性易開裂, 鍛造過程中表面氧化和溫降等原因致其開裂加重。某高氧TC4 棒材內(nèi)裂的主要原因?yàn)? O含量高, 接近0. 20% (質(zhì)量分?jǐn)?shù)); 坯料截面尺寸在100 mm 以下, 5 t 電液錘打四方、倒棱拔長, 倒棱、掉頭不及時(shí), 棱角處降溫快, 心部散熱不充分,導(dǎo)致最大剪切帶的十字花紋中產(chǎn)生內(nèi)裂。2. 2 心部粗晶原因分析 1. 2 節(jié)所述某α+β 鈦合金的β 轉(zhuǎn)變溫度Tβ 為880~890 ℃, 過程坯料尺寸在Φ400 mm 以上。通過對(duì)其生產(chǎn)過程進(jìn)行追溯, 分析其心部粗晶的產(chǎn)生原因, 其在1150 ℃ 開坯鍛造, 單相區(qū)第3 火(Tβ +80 ℃) 加熱鍛造后直接轉(zhuǎn)兩相區(qū)(Tβ -40 ℃) 加熱改鍛。一是經(jīng)單相區(qū)3 火次鍛造, 晶粒仍比較粗大; 二是快鍛機(jī)壓力為2000 t, 坯料規(guī)格較大, 轉(zhuǎn)兩相區(qū)加熱溫度驟降, 變形抗力增加, 四方、八方拔長僅表面變形, 變形力難以傳遞到坯料心部, 心部粗大晶粒破碎不充分而被遺留下來。Ti6246 高溫鈦合金(名義成分為Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo) 的需求多為Φ100 ~ Φ210 mm 大規(guī)格棒材, 心部粗晶產(chǎn)生原因?yàn)? (1) 該合金的變形抗力大、鍛透性差;(2) 兩相區(qū)鍛造, 心部為劇烈變形區(qū), 且熱導(dǎo)率低、散熱慢, 易溫升過熱; (3) 單純?cè)黾映Ｒ?guī)鍛造火次, 變形不均勻程度累加, 心部晶粒越來越粗。2. 3 細(xì)晶亮帶原因分析 對(duì)1. 3 節(jié)所述的鈦合金β 鍛造過程進(jìn)行追溯,發(fā)現(xiàn)該厚度為220 mm 的合金坯料的β 轉(zhuǎn)變溫度Tβ僅為827 ℃, 在800 ℃ 預(yù)熱110min (加熱系數(shù)按0. 5 min·mm -1 計(jì)算) 后升溫至850~930 ℃ 保溫45~65 min (加熱系數(shù)按0. 2 ~ 0. 3 min·mm -1 計(jì)算), 加熱溫度偏低, 但坯料已充分熱透 。結(jié)合該合金坯料的鍛造過程控制和宏觀、顯微組織檢測(cè)結(jié)果, 缺陷產(chǎn)生的主要原因?yàn)? 工藝設(shè)計(jì)中每火次變形量偏大(至少兩拔一鐓甚至兩鐓兩拔); 該近β 合金表面降溫快, 尤其是第2 次拔長時(shí), 料溫已明顯偏低, 坯料表面的變形抗力增大, 流動(dòng)性差,晶粒破碎不充分; β 區(qū)鍛造時(shí), 心部散熱慢, 料溫高, 抗力小, 變形相對(duì)劇烈, 晶粒破碎比較充分。多火次變形差異累積, 最終導(dǎo)致心部晶粒較邊部細(xì)小, 反映在宏觀組織上即呈現(xiàn)亮帶區(qū)域。2. 4 變形流線明顯原因分析 1. 4 節(jié)所述某β 鈦合金的名義成分為Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr, 其β 轉(zhuǎn)變溫度Tβ 僅為730℃, 通過分析, 發(fā)生變形流線明顯缺陷的主要原因?yàn)? (1)加熱溫度850℃偏低, 恰逢冬季廠房溫度低, 坯料表面降溫快, 變形抗力大, 流動(dòng)性小; (2) 打四方、倒棱拔長方式單一; (3) 合金化程度高, β 穩(wěn)定元素Mo 的熔點(diǎn)高, 存在一定程度上的宏觀偏析。微觀上是由于經(jīng)過大量變形, 金屬發(fā)生云紋狀流動(dòng),而未再結(jié)晶的反常粗大的β 晶粒獲得了空間彎曲和相互交織的纖維形狀并最終導(dǎo)致缺陷產(chǎn)生 。2. 5 陰陽面原因分析 1. 5 節(jié)所述某鈦合金坯料出現(xiàn)陰陽面缺陷的主要原因?yàn)? 料溫不均勻, 測(cè)溫儀現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)料溫較高一面比其他面高出50~100℃, 冬季廠房溫度低, 此現(xiàn)象尤為嚴(yán)重?，F(xiàn)場(chǎng)觀察料溫不均勻主要是坯料出爐慢導(dǎo)致的, 即爐門被提起的一瞬間, 爐膛溫度開始降低, 坯料四周暴露在空氣中開始降溫,但接觸爐底耐火磚部位降溫慢, 一旦夾料不順利,起料超過10s, 坯料便會(huì)產(chǎn)生溫差; 其次, 多次出爐, 爐膛的整體溫度偏低, 尤其靠近爐門處坯料表面溫降最嚴(yán)重, 但與爐底接觸部位的溫降少, 溫差越來越大; 最后, 鍛造過程走料不均勻, 修整效果不明顯, 最終導(dǎo)致坯料產(chǎn)生陰陽面缺陷。3鍛造缺陷預(yù)防措施3. 1 開裂預(yù)防
針對(duì)1. 1 節(jié)所述Ti3Al、Ti2AlNb 和T9S 等塑性差、易開裂的材料, 可采取以下措施預(yù)防鍛造開裂:(1) 加熱過程中在坯料表面噴涂適宜的防氧化劑涂料, 減少加熱表面氧化; (2) 確保工裝預(yù)熱至規(guī)定溫度(350~400 ℃, 較其他常規(guī)鈦合金鍛造工裝預(yù)熱溫度高100 ℃左右), 推薦采取包棉鍛造, 鍛造過程及時(shí)添加保溫棉, 減少表面熱量損失, 確保鍛造終鍛溫度; (3) 開坯及前3 火次加熱溫度盡量高(1100~1200 ℃), 設(shè)備噸位及變形力足夠大, 提升鍛造操作水平, 利用溫升抵消溫降 ; (4) 打磨開裂格外注意, 可采取先大砂輪機(jī)打磨裂紋, 待裂紋變淺后, 轉(zhuǎn)手動(dòng)小砂輪機(jī)打磨, 打磨力度足夠小, 禁止出現(xiàn)局部過熱導(dǎo)致冷卻后裂紋處因應(yīng)力原因繼續(xù)開裂, 必要時(shí), 待坯料冷卻至室溫后進(jìn)行著色檢查。最后, 對(duì)此類合金進(jìn)行鍛造時(shí), 推薦采用連續(xù)鍛造(確保坯料溫度始終保持在約200 ℃), 因?yàn)楦鶕?jù)現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn),坯料如果完全冷卻后再裝爐加熱鍛造, 其開裂程度會(huì)比連續(xù)鍛造嚴(yán)重。難變形鈦合金包棉鍛造過程及鍛造開裂情況見圖6, 由圖6a 可以看出, 包棉鍛造過程料溫?fù)p失小, 表面開裂少。包棉鍛造結(jié)束后,坯料表面開裂明顯減少, 見圖6b。 對(duì)于1. 1 節(jié)所述TC4 等小規(guī)格棒材(直徑小于Φ90 mm), 首先打四方拔長鍛造時(shí), 棱角處冷卻最快, 而鍛造過程需多次翻轉(zhuǎn)棒坯, 需及時(shí)倒棱, 以免產(chǎn)生尖銳角。此外, 錘上鍛造時(shí), 需不斷調(diào)節(jié)錘擊力, 開始階段要輕打, 變形程度為5% ~8%, 隨后再逐步加大變形量, 推薦采用多道次連續(xù)甩圓拔長的方式進(jìn)行鍛造。最后, 坯料需要掉頭鍛造部位存在溫差, 容易導(dǎo)致內(nèi)裂, 將坯料夾持部位包棉并及時(shí)掉頭鍛造。兩相區(qū)的加熱溫度低(β 轉(zhuǎn)變溫度Tβ 以下40~50 ℃), 對(duì)組織性能影響不大, 后續(xù)仍有精鍛、熱軋、拉拔等變形時(shí), 可以先鍛造坯料長度的一半, 返爐加熱后繼續(xù)鍛造另外一半。3. 2 心部晶粒粗大預(yù)防 針對(duì)1. 2 節(jié)所述某α+β 鈦合金發(fā)現(xiàn)的問題, 該成分合金后續(xù)爐號(hào)生產(chǎn)過程中在原定單相區(qū)(加熱溫度在β 轉(zhuǎn)變溫度Tβ 以上) 3 火次鍛造基礎(chǔ)上, 降溫50 ℃ ( 加熱溫度仍在β 轉(zhuǎn)變溫度Tβ 以上30℃), 增加一鐓一拔, 設(shè)置該火次鍛造非常重要,坯料粗大片層組織進(jìn)一步細(xì)化再轉(zhuǎn)兩相區(qū)(加熱溫度在β 轉(zhuǎn)變溫度Tβ 以下20~50℃) 鍛造, 可有效減輕兩相區(qū)加熱溫度低、變形抗力大、心部晶粒較難破碎的影響。此外, 也可以采取“高-低-高” 鍛造工藝, 經(jīng)兩相區(qū)鐓拔2~3 火次后再升溫至單相區(qū)(Tβ +30 ℃), 坯料晶粒適當(dāng)長大、均勻化后再轉(zhuǎn)兩相區(qū)繼續(xù)鍛造。最后, 打四方、倒八方拔長改為打六方、棱面交替變換拔長。通過以上調(diào)整, 組織改善效果明顯。圖7 為工藝改進(jìn)后產(chǎn)品的宏觀及顯微組織, 由圖7a 可以看出, 宏觀組織均勻細(xì)化、呈模糊晶; 顯微組織為等軸組織, 主要由等軸初生α 相和分布于基體的少量片狀β 相轉(zhuǎn)變組織組成, 心部、1/2R (R 為圓棒半徑)、邊部位置的等軸初生α相的含量為60% ~ 70%, 基本一致, 且晶粒尺寸為3~5 μm, 大小均勻, 詳見圖7b~圖7d。 針對(duì)1. 2 節(jié)所述Ti6246 鈦合金心部粗晶, 且增加火次難以消除的問題, 需改變傳統(tǒng)打四方、倒八方拔長方式, 采取兩個(gè)面交替鐓粗、打扁方、收寬拔長, 并穿插鐓粗、打四方、倒八方拔長。一是打扁方拔長時(shí), 坯料可以鍛造至厚度250 mm 左右,比打四方和倒八方鍛造的截面尺寸330 mm 小很多,心部更容易鍛透; 二是交替變形方式可以輪番轉(zhuǎn)移金屬強(qiáng)烈流動(dòng)區(qū), 控制合適的變形量, 獲得均勻的低倍模糊晶和均勻、細(xì)小的球狀α 組織, 并可預(yù)防心部粗晶、中心亮線等缺陷的產(chǎn)生。此外, 在坯料鐓撥鍛造結(jié)束后, 確定是否撥長鍛造時(shí), 對(duì)坯料進(jìn)行超聲探傷檢測(cè), 發(fā)現(xiàn)心部探傷結(jié)果較差, 如果需要分料, 可以沿縱向等分, 將心部粗晶外移至坯料表面, 直接變形細(xì)化, 以保證組織整體均勻性。 打扁方鍛造需注意兩點(diǎn): (1) 打扁方時(shí)應(yīng)合理控制送進(jìn)量(≤100 mm 為宜) 并分多道次壓下, 切忌滿錘快速壓下; (2) 合理設(shè)計(jì)并控制坯料寬厚比≤2 (確保收寬時(shí), 心部無凹心)。實(shí)踐證明, 打扁方鍛造效果明顯, 不僅鍛造火次大大減少, 坯料組織不均勻性也得到明顯改善。某Ti6246 鈦合金坯料打扁方鍛造過程示意圖如圖8 所示。3. 3 細(xì)晶亮帶預(yù)防 鈦合金鍛造過程控制不當(dāng), 會(huì)導(dǎo)致心部細(xì)晶亮帶, 可采取如下措施返修: 根據(jù)發(fā)現(xiàn)缺陷的火次加熱溫度及缺陷程度, 將坯料重新升溫至Tβ 以上50~150 ℃加熱, 晶粒統(tǒng)一長大后鐓拔改鍛, 再依次降溫30~50℃加熱、鐓拔細(xì)化晶粒。為確保返修過程受控, 可每1~2火進(jìn)行高低倍監(jiān)控, 直至心部異常消失, 坯料整體細(xì)化、均勻。此外, 某些情況下也可設(shè)計(jì)適當(dāng)?shù)摩?熱處理工藝, 通過熱處理來消除細(xì)晶亮帶并獲得符合要求的組織。 在該類鈦合金鍛造過程中每隔2~3 火次進(jìn)行宏觀和顯微組織監(jiān)控, 可以發(fā)現(xiàn), 出現(xiàn)細(xì)晶亮帶缺陷的概率并不是很高, 但一旦發(fā)生細(xì)晶亮帶缺陷, 升溫至Tβ 以上加熱返修鍛造, 該類缺陷難以消除。預(yù)防該類缺陷的方法為: (1) 在Tβ 以上鍛造時(shí), 采取包棉、大噸位壓機(jī)鍛造等, 盡量減少坯料表面溫降, 減少與心部料溫差異; (2) 合理設(shè)計(jì)并盡量減少每火次鍛造總變形量, 一鐓一拔即可; (3) 保證終鍛溫度, 合理控制鍛造速度, 增大料溫低、變形流動(dòng)性差的邊部變形, 減少料溫高、變形劇烈的心部變形, 確保邊部和心部變形程度均勻, 降低變形不均勻的累積效應(yīng)。3. 4 明顯變形流線預(yù)防 針對(duì)1. 4 節(jié)所述高合金化β 鈦合金(名義成分為Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr), 首先, 加強(qiáng)合金熔煉工藝控制, 確保鑄錠化學(xué)成分均勻, 無偏析、夾雜缺陷; 其次, 加熱溫度低, 尤其是冬季廠房溫度低時(shí),可適當(dāng)采取包棉鍛造, 減少坯料表面溫降; 最后,將傳統(tǒng)的拔長方式打四方、倒棱改為打四方、倒棱和打四方、棱變面交替進(jìn)行。經(jīng)過以上調(diào)整, 該成分合金后續(xù)爐號(hào)生產(chǎn)過程中再未發(fā)現(xiàn)此類缺陷。3. 5 陰陽面預(yù)防 對(duì)1. 5 節(jié)所述鈦合金坯料陰陽面進(jìn)行補(bǔ)救的措施為: (1) 下一火裝爐時(shí), 將尺寸較短一面朝下靠近爐底板, 詳見圖9, 出爐鐓粗拔長, 較短一面靠近爐底板, 料溫偏高, 拔長走料快; (2) 發(fā)現(xiàn)陰陽面時(shí), 及時(shí)將坯料立起, 鐓粗修整, 并利用上錘砧走料快的特點(diǎn), 增加較短一面朝上拔長次數(shù)。以上兩項(xiàng)措施特別是第1 項(xiàng)可以有效減輕坯料陰陽面程度。而預(yù)防坯料陰陽面產(chǎn)生的最重要一點(diǎn)是提高坯料出爐速度, 尤其是冬季鍛造時(shí), 取料操作人員應(yīng)提前啟動(dòng)取料車, 爐門提起后, 在加熱工指揮下,迅速夾起坯料(10s 以內(nèi)), 以減少坯料表面溫差;其次, 連續(xù)出爐時(shí), 在工藝規(guī)定加熱時(shí)間范圍內(nèi),適當(dāng)延長保溫時(shí)間, 確?？拷鼱t門坯料料溫恢復(fù)后,再出爐鍛造。4結(jié)論(1) 難變形鈦合金的生產(chǎn)過程易產(chǎn)生開裂、心部粗晶、細(xì)晶亮帶、明顯變形流線和陰陽面等多種鍛造缺陷, 危害嚴(yán)重, 需引起技術(shù)、生產(chǎn)、質(zhì)量等相關(guān)人員高度重視。
(2) 難變形鈦合金所述5 種鍛造缺陷產(chǎn)生的主要原因分別總結(jié)如下: 材料本身合金化程度高、塑性差, 小規(guī)格棒材降溫快、未及時(shí)倒棱、掉頭鍛造;單相區(qū)晶粒細(xì)化不夠、加熱溫度低、變形抗力大,鍛透性差、心部易溫升; 總變形量大、坯料內(nèi)外溫差大、變形不均勻; 坯料表面降溫快、流動(dòng)性差、拔長方式單一; 坯料出爐慢、表面溫度不均。(3) 可采取以下措施預(yù)防難變形鈦合金鍛造缺陷: 塑性差、易開裂鈦合金包棉連續(xù)鍛造、提升操作水平, 小規(guī)格棒材內(nèi)裂及時(shí)倒棱、多道次甩圓拔長、及時(shí)掉頭; 對(duì)于心部粗晶, 增加單相區(qū)晶粒細(xì)化程度、棱面轉(zhuǎn)換六方拔長, 鍛造打扁方及打四方、倒八方交替進(jìn)行; 對(duì)于細(xì)晶亮帶, 可減少每火次鐓拔次數(shù)、降低坯料內(nèi)外溫差、控制變形均勻; 對(duì)于明顯變形流線, 棱面轉(zhuǎn)換打四方拔長; 對(duì)于陰陽面,提高出爐速度、減少坯料表面溫差等, 從而不斷提升難變形鈦合金的鍛造能力和質(zhì)量水平。
