張龍強  陳磊

（酒泉鋼鐵集團宏興股份有限公司煉鐵廠）

摘  要：酒鋼5號450m3高爐因原燃料變化，低料線時間長，中心氣流變弱，導致煤氣流分布失常，爐況失常，通過嚴格控制低料線，根據(jù)風口數(shù)與批重，焦炭負荷對應關系，高爐逐步恢復至正常。

關鍵詞：高爐；煤氣流分布；失常；低料線

1  引言

酒鋼5號高爐有效容積450m3，由于爐缸侵蝕及爐身冷卻壁破損，2016年11月10日停爐進行優(yōu)化開級，爐體系統(tǒng)采用薄內襯結構形式，爐頂配備紅外線成像攝像頭,對冷卻系統(tǒng)進行優(yōu)化完善檢測手段，風口數(shù)由16個調整為14個，單鐵口出鐵，2017年9月5日開爐，經(jīng)濟技術指標很快得到恢復。2019年10月5日高爐通過增加煤比、提高富氧措施進一步強化，隨著產(chǎn)量的提升，爐內出現(xiàn)滑尺，低料線時間逐步增加，雖然采取退批重、調整角度及調輕負荷措施，但未能有效控制爐況的惡化趨勢，2019年10月18日爐內出現(xiàn)管道行程，2019年10月18日爐內連續(xù)懸料，媒氣流分布失常。至此，高爐順行遭到破壞，爐況失常，各項經(jīng)濟指標降低，通過對高爐失常原因進行排查，并采取相應措施，高爐恢復正常。

2  爐況失常原因分析

2.1  原燃料條件變化

2019年10月15日焦化檢修，焦炭改為外購焦，原燃料質量明顯下降，入爐原燃料質量降低，尤其焦炭強度降低，導致爐內出現(xiàn)滑尺現(xiàn)象[1]，爐況調劑將批重由18.9t調整為18.6t，同時采取加凈焦疏松料柱措施，10月16日爐內滑尺現(xiàn)象進一步加劇。

2.2  裝料制度調整

由于滑尺現(xiàn)象未能得到改善，為盡快將料線趕至正常，10月16日批重由18.6t擴至18.8t，調整后，爐況表現(xiàn)為中心氣流變弱，再次進行調整，將批重退至18.3t，同時裝料制度調整為J=33.5°（3）31.5°（3）20°（3）27.5°（3）；k=33°（3）31°（4）29°（3），,穩(wěn)定氣流，滑尺期間調輕焦炭負荷疏松料柱，效果不明顯。

2.3  低料線時間長，煤氣流分布失常

2019年10月17日夜班爐況較10月16日中班變差，滑尺現(xiàn)象再次加劇，氣流分布惡化，在爐況運行狀況變差的情況下，低料線期間的參數(shù)控制不到位，沒有及時消除內滑尺現(xiàn)象，9：26出現(xiàn)風壓冒尖，煤氣利用由39%-40%下降至31%左右，爐內產(chǎn)生管道行程，通過對裝料制度的調整，管道行程基本消除，煤氣利用穩(wěn)定在41.5%-42.5%之間，但料線正常后料尺工作變差，趕料線過程中爐內再次出現(xiàn)風壓冒尖，煤氣流分布失常。

3  高爐恢復階段

3.1  爐況恢復初期反復

（1）2019年10月18日高爐氣流不穩(wěn)定，高爐難行，14:32休風堵風口恢復爐況。在恢復爐況期間，低料線時間長，爐內氣流紊亂，沒有形成合理煤氣流分布，在未達到堵風口恢復爐況的要求、各項參數(shù)沒有穩(wěn)定的情況下，開風口間隔時間較短，導致爐內氣流不穩(wěn)定，出現(xiàn)滑尺現(xiàn)象，高爐恢復困難。

（2）2019年10月20日17:42第二次休風堵風口恢復爐況，但由于對爐況分析不充分，料柱透氣性差，煤氣利用率偏高，焦炭負荷調整過快，導致爐況不穩(wěn)定。

3.2  穩(wěn)定恢復爐況

（1）嚴格控制低料線時間。2019年10月22日第三次體風堵4#-11#風口恢復爐況，嚴格執(zhí)行低料線時間不超2h，料線正常維持2個冶煉周期后進行開風口作業(yè)。

（2）適宜的批重、負荷調整（表1）。

（3）裝料制度調整以控制邊緣打開中心為主，為防止爐缸熱量不足而引起渣鐵排放不正常,配加螢石，以改善渣鐵流動性。

（4）高爐參數(shù)控制，根據(jù)爐況穩(wěn)定性，控制爐內風量,避免爐況出現(xiàn)反復；用足風溫；在確保物理熱的同時下調爐溫上限控制，堿度控制1.05±0.02倍，11月6日爐況恢復至正常。

4  結語

（1）在爐內頻繁出現(xiàn)低料線，氣流不穩(wěn)定，高爐運行狀況變差的情況下，及時對爐況進行調劑，消除高爐滑尺現(xiàn)象，嚴格控制低料線時間不超2h。

（2）爐況恢復過程中，開風口的條件要注重爐況接受爐溫或風壓的能力，以及壓量關系與料速匹配的情況，爐況恢復要循序漸進。

（3）合理控制高爐參數(shù)，批重、焦炭負荷要與風口數(shù)相對應，控制適宣的爐溫、堿度，用足風溫，活躍爐缸。

5  參考文獻

[1]  張壽榮，于仲潔.高爐失常與事故處理[M].北京:治金工業(yè)出版社，2012.